超低壓氣動減壓閥的鉆研
1　前言
　　 超低壓氣動減壓閥是氣動剎車零碎的不足道元件。所以氣體粘度小，輕易透露，而且零碎作業壓力高，閥的輸出壓力為11～13MPa，最高輸入壓力為7MPa，因而，閥的密封性和持久性變成突出的問題。那里說明的超低壓氣動減壓閥打破了傳統構造［1］，且對不足道零、組件繼續了優化設計，使得閥在低壓狀況下無透露，其它性能也都滿足了運用務求。
2　作業原理
　　 超低壓氣動減壓閥的作業原理如圖1所示。當壓頭無外力作用時，氣源來的氣體由輸出口進入閥體下部氣室，進氣缸門在氣壓和復位繃簧的作用下與進氣缸門座壓緊，閥輸入口無氣體輸入。當壓頭受外力F作用時，壓頭下移，通錯誤調繃簧壓縮復位繃簧1，將排氣缸門壓下與排氣缸門座接觸，使輸入口與大氣隔離，壓頭接續下移，頂開進氣缸門，壓縮大氣由進氣缸門掌握的通道進入閥前面的執行元件氣缸。隨著氣缸壓力的增多，進氣缸門的開度逐步減小，直到輸入口壓力p2與壓頭上的作使勁相失調時進氣缸門開放。當外力肅清后，進氣缸門在氣壓和復位繃簧2的力作用下，向上挪動開放。與此同聲，壓頭與排氣缸門在復位繃簧1的力及排氣壓力的作用下復位，排氣口開啟，原輸入的氣體由排氣缸門經消渴器排入大氣。
圖1　構造作業原理圖
　　 當初再來鉆研排氣缸門在于某一失調地位時的狀態。疏忽壓頭、排氣缸門等的重力和附著力，排氣缸門受力失調方程為：
F＝p1A1＋p2（A2－A1）＋Fs＋Ff（1）
式中：Fs――兩個復位繃簧的彈力之和；
Ff――墊圈的附著力；
　　　 A1、A2――別離為進、排氣缸門的無效受壓面積，
A1＝π（d12－d012）／4，
A2＝π（d2－d022）／4；
　　　　　 d――排氣缸門座直徑；
　　 d01――頂桿下段直徑；
　　 d02――頂桿上段直徑。
　　 由式（1）知，閥的輸入壓力p2與壓頭上的作使勁F成對比(見圖4)。
3　設計和劃算
　　 設計超低壓氣動減壓閥正常是先依據給定的設計參數和作業條件，取舍閥的構造型式，而后繼續構造參數的取舍和劃算。
　　 通常給定的參數有：氣源壓力、閥最大輸入壓力、通氣威力、最大把持力和行程等。設計和劃算的意思有：取舍的構造型式，據通氣威力和作業壓力確定閥的構造尺寸，據行程和把持力設計失調繃簧等。
　　 閥的構造設計重點在乎進氣缸門、排氣缸門和活門座的密封構造，所以氣體粘度小，且作業壓力高，輕易透露。閥的構造見圖1。
　　 (1)通氣威力劃算
　　 閥的通氣威力是指在給定的氣源壓力、閥輸入壓力、執行元件氣缸及閥后彈道的體積的狀況下，閥的充氣、排氣工夫。
　　 通氣威力在于于進氣通道和排氣通道的面積。閥在充氣和排氣內中中工夫很短，咱們疏忽熱交流的莫須有，即絕熱充氣和絕熱排氣。另外，依據閥的作業壓力，閥是以音速充氣和音速排氣。因而閥的進氣通道無效面積Aa按下式劃算［2］：
(2)
式中：V――充氣總體積；
K――比熱比，絕熱充氣時，K＝1.4；
T――大氣的熱度，規范大氣的熱度T＝293.15K；
t1――充氣工夫；
R――氣體常數，R＝287.1N*m/kg/K；
p1――閥輸出口壓力；
p2――閥輸入口壓力；
p20――氣缸外在充氣結束前的壓力。
∵A1=Aa
∴依據構造(見圖1和圖2)，進氣孔直徑
（3）
　　 按等面積原理，進氣缸門與閥門座的軸向間隔(開度)
hc≥(d12-d012）／（4d1）（4）
　　 放氣通道無效面積按下式劃算（5）
式中：t2――排氣工夫；
p20――氣缸內排氣初始壓力；
pa――外界壓力。
其它符號意思同式(3)。
　　 放氣孔直徑(見圖1和圖2)（6）
　　 放氣缸門與閥門座的軸向間隔(開度)
h2≥(d22-d022）／（4d）（7）
　　 (2)排氣缸座直徑的劃算
　　 由閥的作業原理曉得，排氣缸門座直徑d的大小間接莫須有閥的調壓精度。若其直徑大，則閥的調壓精度高；反之，則閥的調壓精度低。然而，排氣缸門座直徑又受到把持力的制約。排氣缸門座直徑(見圖2(b))可由式(1)失去（8）
式中：Fmax――給定的最大把持力。
　　 在滿足把持力值的前提下，排氣缸門座直徑盡可能取大值。
　　 (3)進、排氣缸門的設計
　　 進、排氣缸門的設計重要囊括構造型式、資料的選取和多少何尺寸確實定。閥門構造采納非金屬包膠閥門(所謂非金屬包膠閥門就是將橡膠間接硫化在非金屬骨子上)。它利用了橡膠資料彈性高和密封比抬高的長處，使閥門在作業內中中存在良好的彌補性能；另外利用了非金屬資料的強度和剛度。閥門加工打造工藝性好，打造利潤低廉。
　　 橡膠資料的取舍重要依據其機械性能和閥的作業熱度。
　　 硫化橡膠的薄厚依據閥門座型面高低h選取，橡膠壓縮量在(20～25)%為宜。
　　 進、排氣缸門的非金屬骨子宜用黃銅，因其與橡膠的聯合性能好。
(a)　　　　　(b)
圖2　閥門座型面構造
　　 (4)進、排氣缸門座型面的設計
　　 閥門座型面與閥門的橡膠面間接接觸，在作業內中中使膠面變形，起密封作用，而且對閥的壽數莫須有很大。閥門座型面構造如圖2所示(其中：圖2(a)為進氣缸門座，圖2(b)為排氣缸門座)。圖中高低h規模內為閥門座型面，R為密書皮。R值小，閥的銳敏度高；R值大，閥的壽數長。經優化設計，R在0.3～0.5規模內取值較好。閥門座型面的毛糙度同樣也莫須有閥的密封性和壽數，毛糙度Ra應不大于0.4μm
　　 圖2中b為支承面。它是用來制約膠面適度變形，起掩護膠面的作用。
　　 (5)失調繃簧的設計
　　 依據閥的性能綜合，失調繃簧與排氣缸門座直徑一樣，間接莫須有閥的調壓精度。減壓繃簧的剛度越小，閥的調壓精度越好。然而剛度太小，繃簧行程過長。它受到給定行程的制約，應依據給定的參數設計繃簧剛度：
k=Fmax/(h1+h2)(9)
　　 有了繃簧剛度、彈力和行程，便可繼續繃簧的設計了。
　　 兩個復位繃簧的剛度可設計成相反，而且，其剛度小于失調繃簧的剛度。
4　嘗試
　 為測驗閥的性能，設計嘗試零碎原理圖如圖3所示。
圖3　嘗試零碎原理圖
　　 閥的輸入壓力與把持力的關系見圖4。圖5是在氣罐體積為2L，輸出壓力的11MPa，在壓頭上迅速強加(除去)把持力的工況下，閥的充(排)氣特點。通過嘗試和利用，閥的各項技能性能相符務求，有些指標勝于同類出品。而且存在構造容易、緊湊、體積小、分量輕、壽數長、可保護性好等特點。
圖4　p2與F的關系
圖5　充、排氣特點